近年来，增材造作技术的迅速发展及其怪异的造作模式推动着航空航天、医疗器械等工业领域的产业刷新,并在实现复杂结构件的轻量化、整体化和高机能化造作等方面显示出巨大的潜在优势。受增材造作设备成形空间、工艺技术水平、造作成本及工艺风险等多沉成分造约，增材造作在大尺寸结构件直接一次性成形方面存在显著局限性。例如设备的成形腔体和扫描行程限度了零件的表形尺寸与最大包络体;粉末资料与专用耗材成本、设备购置与运行成本,以及长功夫成形的工艺不确定性,显著提高了大型构件直接成形的造作成本与贸易风险;复杂构件的成形常需大量原料支持、后加工与昂贵的在线检测伎俩以保障成形质量，且长功夫陆续构建会增长工艺颠簸与失效概率。此表,针对关键航空航天构件的认证与质量保障流程对成形可沉复性与可追忆性有严格要求,这进一步限度了大型构件的直接增材成形。因而，现实工程中往往选取？榛赘钣敕峙熳,再通过焊接技术实现结构整体化造作(如航天器舱段衔接),以两全增材造作在复杂状态成形上的优势与工程化执行的可控性与经济性。

增材造作过程中，层积热汗青对金属资料的微观特点产生沉要影响，蕴含固溶态相组分、晶粒尺杜纂描摹、织构取向及析出相散布等。这些微观特点会直接影响资料在后续焊接过程中的冶金行为和接头机能。尤其是在粉末床熔融(PBF-LB)造备的合金中，由于其急剧凝固和高度非平衡的特点，更容易形成强织构和非均匀组织，从而对后续焊接工艺的不变性和接头机能提出更高要求[1]。因而，若何通过合理的工艺设计来调控微观组织，已成为提升增材造作合金焊接机能的关键问题。这一过程不仅取决于资料自身的化学组成，也显著受到成形工艺参数和热治理伎俩的影响，例如能够通过优化成形参数与扫描方式来调节熔池描摹与冷却速度，也能够通过基板预热、扭转环境温度等措施调控温度梯度等。这些伎俩可实现晶粒细化、织构优化与相散布均匀，从而提高资料对焊接热循环的适应性，为焊接接头的高机能化提供组织基础。此表，选择相宜的焊接步骤与工艺参数同样至关沉要。分歧焊接步骤在热源个性、能量输入、接头成形与组织节造方面存在显著差距，例如以弧焊、激光焊等为代表的熔焊步骤固然拥有工艺成熟、适应性强等特点，但易产生气孔及裂纹等焊接缺点，而摩擦焊作为典型固相衔接方式则会有效地预防熔焊缺点，但其矫捷性较低，不合用于复杂构件的大规模出产造作[2]。因而，系统比力与评估这些焊接步骤在分歧增材造作金属资料衔接中的合用性，是提升接头机能、拓展其工程化利用的关键环节。

目前，国内表学者针对增材造作合金及其构件的钻研已获得丰硕成就，有关综述聚焦于若何节造增材造作的成形过程[3-6],以提升构件的增材效能与打印质量。与之分歧的是，焊接作为一种再造作与衔接技术，其利用场景在于构件增材成形后的装配、建复或尺寸延拓。然而，增材造作构件固有的冶金缺点及非平衡组织(如亚稳态相、各向异性等)特点会与焊接热过程产生复杂交互作用，导致焊缝缺点萌生、组织演变，以及接头机能变动法规出现出显著的特殊性与挑战，而这一再造作阶段的系统性综述却鲜有报路。

萦绕航空航天金属增材造作构件焊接技术钻研进展发展系统综合和论述，了了其资料组织特点对焊接机能的影响机造，可为金属增材造作构件的高质衔接提供有益借鉴。

1、增材造作金属资料的个性及其焊接性

1.1 增材造作技术的道理与特点

增材造作技术是一种新兴的自下而上的造作技术，与传统的减材/等材造作截然分歧，其主题道理重要在于“分层造作，逐层叠加”。在航空航天领域，常见的增材造作技术重要蕴含激光增材(LAM)、电子束增材(EBAM)和电弧熔丝增材(WAAM)3种类型,如图1所示[7],其中每种类型又蕴含分歧的专业技术。此表还有学者概括了一些金属增材造作的新兴技术，如资料挤出、粘合剂喷射、粉末床熔融和定向能量沉积等[8]。这些增材造作技术将复杂的三维造作问题分化为单一的二维层面问题的叠加，从而实现“自由造作”，也在航空航天、医疗、模具等领域展示了肯定的利用远景。

针对金属构件的增材造作，常以电弧或激光作为热源，溶解丝材或粉末资料进行造作。其中，激光粉末增材造作又分为送粉和铺粉两种，别离为粉末床熔融(PBF-LB)和直接能量沉积(DED-LB)技术。PBF-LB技术更适合钻营高精度、复杂结构,而DED-LB技术在造作大尺寸零件、建复或涂层现有部件等方面更有优势。与传统造作步骤相比，激光增材造作技术拥有缩短出产周期、提高资料利用率、实现轻量化设计蹬着势。

1.2 面向航空航天增材造作金属资料的利用及发展趋向

在航空航天领域，增材造作金属资料凭借个性化成形、减沉降耗的优势，成为构件造作改革的主题支持。图2展示了该领域增材造作金属资料的类型、常见缺点及敏感水平。铝合金以低密度和优良成形性，沉点用于机身蒙皮[9]、卫星支架[10]、无人机机身框架[11]等轻质构件，未来将聚焦突破2系、7系硬铝热裂纹难题，开发含Sc、Zr等元素的高强铝合金，指标适配机翼承力框架、起落架舱门等更高强度需要部件，适配大型客机轻量化升级需要[12]。钛合金因高比强度、优异委顿机能及高温不变性，成为航空航天承力与高温构件主题资料,目前可通过PBF-LB工艺造作发起机叶片[13],使用EBAM工艺造作点火室[14],后续将沉点攻关Ti-Al金属间化合物的增材造作技术，突破650℃以上高温利用瓶颈。铁基合金以成本优势添补中低强度构件需要空缺，马氏体时效钢可用于造作飞机起落架辅助支持[15]、卫星结构衔接件[16]等对强度和韧性有基础要求的部件，不锈钢则适配航天器燃料储箱管路[17]、航空设备壳体[18]等耐侵蚀场景，随着成分优化与工艺改进，将进一步降低航空航天中低端构件造作成本。镍基合金通过PBF-LB可实现航空发起机点火室复杂冷却通路设计，提升散热效能，随着新型高温合金的增材造作研发，将突破1200℃以上极端环境利用限度。

1.3 增材造作金属资料的冶金及微观特点对焊接性的影响

增材造作技术逐层熔凝的造作个性也引入了区别于传统锻铸资料的怪异微观组织及个性。这些个性不仅直接影响打印件的静态机能,更会深刻影响其可焊接性。

首先，与传统的铸锻资料分歧，增材造作合金中的固溶氢含量和显微氢孔隙数量显著较高，这是由于增材造作金属的急剧熔凝个性极易导致氢无法充分开释所致。而这些固溶氢和氢孔隙在焊接热循环中脱溶并在熔池内大量荟萃形成气泡，进而形成气孔缺点。因而，增材造作合金在焊接过程中气孔缺点敏感性高于传统的铸锻资料。大量气孔缺点的产生易形成部门的应力集中源并降低焊缝的有效承载面积;在高循环或高温前提下，这些气孔也会作为裂纹萌生的优先地位，显著减弱接头的委顿寿命与抗裂机能[19]。

其次，增材造作金属的裂纹敏感性亦极高。对于增材造作资料，急剧凝固个性导致的元素偏析、柱状晶取向与已有的母材缺点会显著提高焊接凝固和液化裂纹敏感性。凝固裂纹(图3[20])通常在凝固末期因共晶/低熔点相富集、晶界弱化及收缩不陆续产生，而液化裂纹则因扰装响区在热循环中晶界部门区域短时液化导致界面脆弱[21]。此表,经历增材和焊接造作后的接头应力散布极为复杂，与随后的热处置往往会使得残存应力、相变体积效应与强化相析出共同作用，降低基体塑性，从而在热处置或服役加载下诱发应变时效裂纹[22]。

最后，残存应力的起源与散布特点显著区别于传统锻铸资料。首先，由于增材造作过程自身拥有极高的冷却速度、周期性热输入及层间温度梯度，资料在成形阶段已形成较高的初始残存应力;在随后的焊接过程中，二次热循环叠加增材造作形成的应力场，进一步引起扰爪力叠加、塑性变形及部门相变行为，使得残存拉应力峰值显著提高[23]。这些残存应力散布不仅会降低焊接接头的塑性，还会与孔隙、Laves相及高角度晶界的地位耦合，推进裂纹的萌生与扩大，对接头力学机能产生深远影响。

目前,已有钻研学者通过优化扫描战术、调节过程参数、选取激光冲击/喷丸等表表应力再分配技术，或退火与热等静压等后处置工艺，在肯定水平上实现了残存应力的松弛或沉散布[24-25],但对于增材造作+焊接这一复杂过程，若何更有效地成立跨尺度模型、预测并自动调控残存应力仍是当前的沉要钻研方向。

在显微组织层面，急剧非平衡凝固引起的元素偏析和组织不均可能导致焊接接头区域析出脆性或有害相(如Laves相)等，减弱接头的韧性和抗裂性。这是由于接头分歧区域的力学机能差距，焊接时热循环带来的温度变动会加剧这些不均匀区域的应力集中，进而在接头处形成较弱的区域。出格是当不均匀区域中存在脆性相或低熔点相时，可能在高温焊接前提下产生析出，降低接头的强度和韧性。最后，柱状晶的形成和织构的存在导致了增材造作合金的力学机能各向异性。柱状晶沿成长方向的取向决定了资料的力学机能在分歧方向上的差距，使得接头的抗裂性强烈依赖于焊缝与构建方向的关系。这种各向异性形成的机理与增材造作过程中熔池的冷却速度、成形方式及屡次热循环亲昵有关。当裂纹扩大的方向垂直于柱状晶取向时，裂纹更易沿晶界扩大，导致接头的断裂韧性大大降低。进一步增长了工艺评定与机能尺度化的难度。

针对这些问题,常见的解决步骤重要蕴含合金成分设计与优化、焊接步骤改革和表加辅助技术等,这与传统造作合金根基一致。

(1)合金成分设计与优化。该步骤通常是通过在造作时向母材增长特定改性元素来实现,例如在Al-Zn-Mg-Cu合金中增长微量Zr和Ti元素能够削减合金中的气孔和裂纹缺点[27],从而降低对焊接机能的影响。

(2)焊接步骤的改革与突破。面对焊接件服役前提的愈加刻薄,传统焊接步骤仍拥有肯定的局限性，必要开发和创造新的焊接步骤和工艺来满足各造作业领域日益增长的质量需要。例如在激光焊接技术方面，多光束、光束整形等创新技术发展迅速,均已被证切实激光焊接领域拥有极度大的潜在优势[28]。

(3)表加辅助技术。选取表加辅助技术也是解决增材造作金属焊接难点的沉要蹊径。通过向焊缝熔池引入表部能量场(如磁场、超声场等)不仅能够削减焊接缺点的产生，在肯定水平上可能改善焊缝微观组织和力学机能[29]。

1.4 增材造作金属资料的焊接工艺

由于航空航天领域的金属增材构件的结构复杂、机能要求高及服役环境刻薄，对焊接衔接技术提出了更高挑战。现有焊接步骤大体分为熔焊与固相焊两类，具体步骤及其道理如图4所示。熔焊以高温热源溶解母材实现冶金结合，其中弧焊因工艺成熟、资料覆盖面广和经济性凸起，仍是航空造作中的常用步骤，但增材造作构件易受孔隙、裂纹和残存应力等缺点影响，焊接工艺窗口窄，对证量节造要求较高。高能束焊(如激光焊)依附极高能量密度实现深熔焊接，焊缝窄、扰装响区幼，可能有效节造组织粗化与变形，出格适合薄壁、复杂异种金属增材造作构件的高质量衔接，但其对装配精度、环境；ず湍芰渴淙虢谠煲罂瘫。在此基础上，激光-电弧复合焊通过热源协同作用兼具深熔与填充优势，显著提升了焊接不变性和接头机能，合用于中厚板及复杂结构的再造作与建复，是航空航天增材造作构件高效焊接的沉要发展方向[30]。以摩擦焊为代表的固相焊则预防了熔焊中常见的气孔与热裂纹，在航空航天增材造作构件的高靠得住性衔接中展示出怪异优势。摩擦焊通过摩擦生扰纂顶锻压力实现固相结合，热输入低、接头质量高,出格适合高强铝合金、钛合金及异种金属增材造作零件的对接与环形件衔接,但其工艺对转速与压力参数较为敏感[31]。

综上所述，熔焊步骤因效能高和工程成熟度高而在航空航天增材造作构件焊接中利用宽泛，并正向高能量密度和多热源复合方向发展;而固相焊凭借其优异的接头质量与异种资料适应性，逐步成为高机能、复杂构件衔接的沉要补充。二者协同发展,将为航空航天金属增材造作构件的高质量衔接与服役靠得住性提供有力支持。

2、增材造作金属资料焊接的钻研进展

在航空航天领域,大型构件的造备宽泛依赖于铝合金、钛合金、铁基合金及镍基合金4类金属的焊接造作，而铜合金、镁合金等则多用于幼型精密结构件,可通过增材造作直接成形，其在焊接领域的利用相对较少。因而，本节沉点针对前者的焊接钻研近况发展具体味商和论述。

2.1 铝合金

在增材造作铝合金焊接中,气孔是难以预防的焊接缺点。Makikangas等[32]选取激光焊接步骤钻研了AlSi10Mg合金的焊缝成形及内部缺点特点,发现焊缝内部产生的大量气孔是影响接头质量的关键成分。气孔缺点的存在不仅会降低焊缝受力时的有效承载面积,并且容易成为应力集中点，降低接头的服役寿命。因而,抑造气孔缺点是提高增材造作铝合金焊接质量的关键地点,目前国内表学者重要聚焦于通过优化焊接步骤及工艺来降低焊缝气孔率。Zhang等[33]选取摆动激光焊接步骤衔接了Al-6Mg合金,发现较高的摆动频率和幅度均有利于降低焊缝的气孔率;但是，由于急剧熔凝等成分，导致增材造作与传统铸造铝合金在焊接工艺适应性上存在肯定差距。Michler等[34]发现合用于传统铸造AlSi10Mg资料的焊接参数无法直接利用于增材造作AlSi10Mg,焊缝中会产生显著的气孔,而选取电子束三点焊接技术并调整工艺参数却可能显著降低气孔率。

增材造作铝合金中的孔隙缺点被以为是影响焊缝气孔率的关键成分之一。如图5所示，Zhang等[35]发现PBF-LB成形的AlSi10Mg合金比铸态孔霞感性高，并且气孔是其成形焊缝的重要缺点。对此，Sun等进一步钻研发现PBF特殊的造作过程会导致AlSi10Mg自身存在固溶的氢和显微氢气孔，在焊接时会大量荟萃从而产生气泡。针对该类气孔问题，Wang等[37]选取激光金属沉积(LMD)技术将粉末逐层溶解堆积在带有坡口的AlSi10Mg母材之间以形成焊缝，通过削减母材溶解量来节造溶入熔池的氢含量，从而降低形成气泡的风险。在此基础上，张钧翀等[38-39]选取预留对接间隙结合摆动激光焊接的步骤，不仅从降低母材溶解率的角度节造氢的溶化，并且摆动光束的搅拌作用也有利于气泡的实时溢出。针对3mm厚AlSi10Mg合金，经过优化工艺参数并选择相宜的填充焊丝，显著降低了焊缝气孔率，提高接头抗拉强度至286MPa(图6);此表，通过钻研发现，与激光填丝焊相比，搅拌摩擦焊在焊接AlSi10Mg厚板方面更具优势，接头强度可提升25.3%，达到264MPa。

接头软化也是影响增材造作铝合金实现高强焊接的沉要成分，通常与合金元素的烧损、共晶相状态及热循环引起的组织粗化有关。通过向焊缝中增长合金元素能够有效抑造接头的软化成效[40]。Peng等[41]向AlSi10Mg焊缝中引入微量Er、Zr元素后发现接头强度提升16.4%,以为焊缝形成的Al3(Er,Zr)粒子推进异质形核达到细晶强化的成效;此表，上述元素也被证实可能通过扭转共晶Si状态和散布法规来影响焊缝机能。接头软化会扭转接头的力学机能散布，导致变形和应力沉新散布，并影响残存应力的宏观状态。在焊接过程中，这种残存应力对零件有负面影响。为减轻这些负面影响，Mishra等[42]系统介绍了摩擦搅拌类固态增材通过增长增塑金属显著降低残存应力与孔隙、抑造凝固裂纹。而Lim等[43]提出并验证了对AlSi10Mg的新型残存应力降低步骤，使用较低的温度进行处置，而后进行不均匀的冷却,在冷却过程中引起扰爪力,从而抵消现有的残存应力。此表，Bastola等[44]通过数值/试验钻研指出,针对增材造作资料需把“母材内涵孔隙微结构差距”和“焊接热循环一残存应力”同时纳入分析，能力诠释并预测焊接接头的失效模式。

综上所述，增材造作铝合金在焊接过程中所阐发出的高气孔敏感性，其本原在于遗传性的氢致微孔隙、固溶氢的高含量及其在焊接热循环中的再荟萃行为,三者共同决定了熔池中气泡的形成与长大。这一资料特点使其焊缝气孔相比传统铸锻资料更难抑造。只管摆动光束、预留对接间隙等工艺调控伎俩已在降低气孔率方面获得显著功效，但母材中氢的开释、迁徙蹊径及其在高梯度熔池流场中的再散布机造尚不明确，仍有待系统说明。同时，焊接过程中合金元素烧损、共晶Si的再析出与粗化行为是引发接头软化的关键成分之一。通过焊丝微合金化与成分设计，可在肯定水平上沉构焊缝组织并改善力学机能，但不及以扭转接头普遍断裂于焊缝区的局面。因而，必要构建新型且靠得住的增材造作铝合金焊缝组织强化机造与工艺系统，实现接头机能的整体提升。

2.2 钛合金

增材造作钛合金(TC4、TC11、TA15等)拥有卓越的机械和耐蚀机能，且气孔、裂纹等焊接缺点敏感性均低于铝合金。由于焊接机能良好，该合金对焊接工艺适应性较高，可选取溶解焊、固相焊等多种焊接步骤衔接。谢辉等[45]选取电子束焊接增材造作TC4,发现焊缝区的强度高于母材区,拉伸试样断于母材区一侧。覃佩婷[46]发现选取摩擦焊技术能够成功焊接EBM TC4钛合金且不恶化资料的力学机能，焊接接头拉伸断口呈韧性断裂特点。如图7所示，Hu等[47]选取TIG焊接步骤钻研了冷金属过渡(CMT)增材造作TC4合金的接头组织特点，发现焊缝组织由等轴β晶粒组成且没有择优取向。王猛等[48]发现与铸造TC11相比,增材造作TC11的激光焊接接头强度更高，焊接性更好。本团队选取激光焊接技术成功地实现了1.6mm与20mm两种厚度PBF-LB TC4合金的无缺点高质量焊接，焊缝描摹及接头机能如图8所示。对于1.6mm薄板,选取激光自熔焊即可获得无气孔无裂纹的焊缝，其接头强杜着异，室温抗拉强杜纂屈服强度别离达到1229MPa和1053MPa，但断后伸长率较低(1.5%)。由于该工艺步骤无填充资料,导致焊缝的有效承载面积降低，促使拉伸试样沿焊缝区域产生断裂。对于20mm厚板，选取“激光自熔焊+激光填丝焊”的焊接工艺，不仅有效地保险了接头成形质量,并且通过削减焊接路次显著提高了焊接效能。拉伸测试了局批注，自熔焊和填丝焊区域的接头强度均高于母材(979MPa),试样沿母材区断裂，有力印证了该工艺下焊接接头的强杜着势。

由于氢和残存应力的作用,增材造作钛合金在焊接过程中冷裂纹偏差较大，所以除了克服各向异性表还要应对可能产生的残存应力等问题,钻研重要集中在工艺优化与后处置伎俩的利用上。通过在焊接过程中调控热输入,能够有效细化焊缝组织、减幼残存拉应力，并改善接头的强杜纂塑性匹配。Zhan等[49]针对TC4激光焊接的残存应力丈量与影响分析,强调了热输入/焊速对残存应力峰值的决定性作用;焊后热处置则在解除焊策应力、均匀化焊缝和扰装响区组织方面阐扬了积极作用，显著提升了接头的韧性和不变性。Lee等[50]针对Ti-6Al-4V焊接接头的焊后热处置(PWHT)钻研,证实了热处置对残存应力松弛与裂纹扩大行为的改善成效。此表，针对钛合金高温服役机能的需要，Boccardo等[51]也索求了通过合金成分调控与工艺参数优化来降低裂纹敏感性并加强高温悠久机能。Li等[52]发此刻增材造作钛合金蠕变机能方面,通过焊接工艺调控和焊后热处置细化组织,能够显著提升接头的高温蠕变强度和不变性。整体而言，焊接工艺优化与后处置措施在保障焊缝成形质量的同时，也为增材造作钛合金焊接接头在复杂服役环境中的靠得住利用提供了坚实基础。

增材造作迪胙合金受凝固前提的影响通；岵焕摹⒋种春挺戮ЯＷ橹峁,且偏差于形成机械行为的各向异性，从而影响焊接接头机能。因而，克服增材造作钛合金的各向异性对提升接头机能至关沉要。何智等[53]通过超声冲击技术将WAAM钛合金的粗壮柱状晶转化为藐幼等轴晶，从而将其力学机能的各向异性从12.5%显著降低至1.5%。Xu等[54]钻研了一种双热线电弧增材造作(WAAM)工艺,通过节造沉积层状态来改善TC4钛合金力学机能的各向异性。Yoon等[55]开发了一种非接触式脉冲激光辅助增材造作(PLAAM)技术，通过原位晶粒细化造备出拥有近乎等轴β晶粒和弱织构的TC4钛合金，也可能显著降低各向异性。

综上所述，增材造作钛合金在焊接过程中展示出良好的焊接机能，且多种焊接步骤下的接头强度达到或超过母材水平，批注其在工程化利用中拥有优异的焊接靠得住性与力学阐发。然而，其固有的粗壮柱状β晶与织构导致显著的力学各向异性，同时氢吸附与残存应力亦可能诱发冷裂偏差，使其焊接组织与服役不变性面对肯定挑战。因而，当前钻研重要集中于通过热输入调控与工艺优化减幼残存应力、通过焊后热处置均匀化焊缝与扰装响区组织，以及通过超声冲击、双热线WAAM、PLAAM等原位晶粒细化技术减弱组织的各向异性。这些战术在改善焊缝组织、提升力学机能一致性与靠得住性方面均拥有优良的利用远景，可为增材造作钛合金焊接接头在复杂服役环境中的工程化利用奠定坚实基础。

2.3 铁基合金

近年来，增材造作铁基合金的焊接钻研逐步成为资料与造作领域的热点。目前,钻研对象重要集中在合金钢和不锈钢等常用工程铁基合金，原因在于其宽泛的工业利用布景及复杂热汗青导致的各向异性和微观缺点问题。增材造作造备的铁基资料通常存在气孔、未熔合区、粗壮晶粒及成分非均匀等缺点，这些缺点会显著影响焊接接头的力学机能和服役靠得住性，因而选择相宜的焊接步骤对于建复母材缺点、改善接头机能拥有沉要意思。针对增材造作铁基合金的焊接未熔合等缺点的钻研，刘鑫泉等[56]发现,对于幼尺寸粉末(幼于25μm)增材造作得到的低活化铁素体/马氏体钢板(RAFM),激光焊接可能有效建复增材造作过程中遗留的路间未熔合缺点,显示出激光焊在高精度建复和部门热节造上的优势。Mohyla等[57]钻研了PBF-LB造备的AISI316L不锈钢，指出母材中存在的气孔是导致TIG焊接接头力学机能降落的重要原因，尤其是在扰装响区左近，试样在屈服前产生部门断裂,这批注母材缺点节造对焊接机能至关沉要。Mokhtari等[58]通过激光焊接获得了PBF-LB AISI316L和冷轧 AISI316L的无缺点焊缝，但两者焊缝组织存在显著差距;PBF-LB AISI316L熔合区存在表延成长景象，而冷轧AISI316L的熔合区则由奥氏体孪晶及等轴晶粒的优先取向成长所形成，这批注母材造备方式对焊缝晶粒取向和微观结构拥有显著影响。Casalino等[59]选取激光-电弧复合焊步骤焊接PBF-LB AISI316L,发现由于PBF-LB过程中形成的藐幼晶粒及部门元素沉淀，熔合区靠近PBF-LB一侧晶粒取向呈随机散布，批注复合焊接步骤在调控晶粒结构上拥有潜力。如图9所示，Yang等[60]钻研了PBF-LB 304不锈钢的各向异性对焊接机能的影响，了局批注，沿着PBF-LB母材沉积方向焊接时，焊缝形成的藐幼枝晶结构可能改善接头的拉伸机能。

此表,焊接热循环对增材造作铁基合金微观组织及机能拥有肯定的调控作用。例如，通过优化激光功率、扫描速度及焊接蹊径，能够节造焊缝熔池的冷却速度,从而细化晶粒、削减未熔合缺点及残存应力堆集。高能束焊接技术(如激光束焊接)由于能量集钟注扰装响区幼，也被宽泛索求用于薄壁及复杂结构件的焊接。另一方面，辅助工艺如预热、后热处置及机械振动辅助焊接等伎俩，也被证明有助于改善焊缝组织均匀性、降低裂纹敏感性。

综上所述，增材造作铁基合金焊接面对母材各向异性、孔隙、未熔合及粗壮晶粒等微观特点对接头力学机能的造约。高能束焊接与复合焊接步骤可能有效建复增材造作后母材的遗留缺点，并通过优化功率、扫描速度及蹊径来节造熔池冷却,实现晶粒细化、缺点抑造及残存应力减幼。同时,母材造备方式与沉积方向对焊缝微观结构和力学阐发拥有显著影响，适当调控可改善接头拉伸机能，使增材造作铁基合金焊接接头在维持高成形质量的同使毓现出优良的工程靠得住性。但是，目前大无数钻研聚焦于接头静态力学机能的评价,由于铁基合金利用宽泛，焊缝再凝固组织对委顿、耐蚀性等关键服役机能的影响钻研工作仍有待于扩大和索求。

2.4 镍基合金

增材造作镍基合金的焊接钻研热点也重要集中在焊接工艺合用性、焊缝组织特点及演化法规、气孔及裂纹缺点等方面，涉及的焊接步骤重要以激光焊接为主。Hong等[61]钻研了激光焊接速度对PBF-LB Inconel 625合金接头微观组织的影响，了局发现，随着焊接速度的增长，焊缝区晶粒尺寸和高角度晶界(HAGB)的比例减幼,而拉伸强度和延长率得到了提高，如图10所示。Hu等[62]发现 PBF-LB Inconel 625激光焊接接头在815℃的拉伸强度高于母材，而由柱状晶组成的焊接区的抗拉断裂机能竟然优于原始的拥有等轴晶粒的PBF-LB合金,因而以为激光焊接是衔接该资料的高效步骤。Zhang等[63]发现PBF-LB Inconel 625激光焊接试样的委顿和蠕变委顿机能均优于未焊接试样,焊缝区晶界碳化物的强化效应及无显著焊接缺点促使了焊缝的机能提升,再次印证了激光束焊接在衔接PBF-LB Inconel 625方面拥有很大的优势。

钻研批注,Inconel 718镍基合金拥有较高的焊接热裂纹敏感性,尤其易产生凝固和液化开裂景象,但是凭据现有钻研了局，选取激光焊接的步骤却可能获得无裂纹缺点的焊接接头。Jokisch等[64]选取激光束焊接了PBF-LB造作 Inconel 625和 Inconel 718管材，了局发现焊缝并未产生开裂且对管材的残存应力没有显著影响，但因激光功率的降低造成了匙孔的不不变，导致在焊缝最终的沉叠区域出现了气孔群。Brunner-schwer等[65]发现传统造作和增材造作718合金激光焊缝在成形特点方面存在差距，尤其在全熔透焊缝方面，在单元能量全熔透的情况下，增材造作718的熔融体积比铸造资料多16%~18%。唱丽丽等[66]通过优化工艺获得了无缺点的718合金激光焊接接头，焊缝组织重要由奥氏体柱状晶及共晶组织组成，抗拉强度及延长率别离高达母材的95%、65%以上。

综上所述，只管镍基高温合金拥有焊接热裂纹敏感性高、元素偏析复杂等特点，但在增材造作合金中，激光焊展示出优良的适应性和机能不变性,出格是Inconel625和718等合金在适当能量密度下可能获得无裂纹、强杜着异的焊缝。微观组织中的晶粒状态、碳化物散布及织构特点在焊接后产生沉构，对接头高温力学机能拥有关键贡献。但增材造作镍基合金组织的分歧吸能和溶解个性使其熔深与熔池行为区别于铸造资料,促使增材镍基合金焊接仍面对匙孔不不变、深熔大及部门气孔群等问题，反映出母材组织与激光作用的复杂性。但当前钻研仍重要集中于激光焊接，其他焊接步骤的索求鲜有报路，导致分歧工艺蹊径下的组织沉构法规和缺点敏感性尚未形玉成面认知。

3、焊接技术在航空航天金属增材造作构件中的工程利用

焊接技术的高衔接效能与增材造作技术的高自由度相融合,可在维持机能均匀性与造作矫捷性的前提下,实现大型、复杂构件的？榛杓朴胝宄尚。目前，该技术路线已在发起机热端部件、大型薄壁结构、燃料与储能系统等领域获得了显著成就,成为航空航天金属构件工程化造作的沉要支持伎俩。该步骤不仅可显著降低造作周期和成本，还能通过节造焊缝地位与焊接挨次，削减热输入对母材及扰装响区组织的影响，实现整体构件的高精度装配与机能均匀化。本钻研选取激光焊接技术实现了PBF-LB增材造作核电构件(316L不锈钢)、PBF-LB及LDM增材造作深海潜航器耐压壳(Ti6Al4V)以及PBF-LB增材造作迪胙合金弹翼(Ti6Al4V),轻量化发射箱盖、换热器(AlSi10Mg)的焊接造作,部门已利用于某型号批产中。图11所示[57,64,67]为增材造作的燃气轮机点火室管路结构(不锈钢和镍基合金)、液态火箭推动器(Inconel718)、核电构件(316L不锈钢)的焊接结构照片。

在发起机热端部件造作方面，点火室、喷嘴及冷却通路等部件需持久在高温、高压和强热梯度环境下服役,对资料的耐热性与结构的齐全性提出了极高要求。增材造作技术可高效造备复杂冷却通路与多职能集成结构,而焊接技术则在实现？榛唇佑胝灏缱芭渲胁锕丶饔。Kerstens等[67]以为上述两种技术的结合可显著提高液体火箭发起机推动器的造作效能,并提出选取PBF-LB造备Inconel718推动器？,并通过焊接步骤实现多段结构的靠得住衔接。此表，在液态火箭推动器造作过程中，通；嵫∪ED-LB技术在点火室的后端地位沉积多孔金属接口,后续也需选取焊接步骤将前部多孔管与点火室进行衔接[68]。在机体与承载结组织作方面，随着增材造作技术的引入,桁架、加筋壁板及机身蒙皮等构件正逐步由传统整体加工向？榛⑶崃炕较蚍⒄。焊接技术在该方面不仅用于增材结构件的拼接，还承担着残存应力调控与尺寸精度建复的作用。在航空航天器的燃料与储能系统中，储箱、推动剂输送管路及热治理单元需持久接受高压、低温及复杂振动载荷，对接头的气密性与结构齐全性提出了极高要求。通过增材造作可实现复杂流路与轻量化结构设计,而焊接则用于？榉饨佑虢缑嫦谓。综上，焊接技术在航空航天金属增材造作构件衔接中的作用至关沉要,是实现结构齐全性与职能集成不成或缺的关键环节。

4、结论与瞻望

本文系统梳理了增材造作金属资料的焊接钻研近况，深刻揭示了其焊接性性质是源于增材造作所带来怪异微观组织的影响，而焊接质量节造的主题挑战在于克服由增材造作固有个性(如气孔、各向异性组织及残存应力等)所引发的焊接缺点与机能降落。因而，焊接步骤的选择需与资料个性及构件要求精准匹配。此表，通过合金设计、焊接工艺创新及辅助表场(如超声、磁场等)的协同调控有效抑造缺点、优化微观组织,是提升增材造作构件焊接接头机能的关键蹊径。最后本文进一步对航空航天大型构件中宽泛利用的铝合金、钛合金、铁基及镍基合金的焊接钻研进展进行了系统的总结和论述，为分歧资料系统下焊接工艺的精准选择与优化奠定了坚实的理论与实际基础。对于铝合金,重要通过摆动激光焊等工艺步骤抑造气孔缺点，并借助微合金化缓解接头软化;对于钛合金，则聚焦于通过创新工艺与后处置细化晶粒、减弱各向异性并节造残存应力;对于铁基与镍基合金，沉点在于利用高能束降低焊接缺点的萌生并调控焊缝微观组织及机能。

随着构件向大型化、轻量化、职能一体化方向发展,增材造作金属的衔接正面对从“可焊”到“焊好”、从“经验驱动”到“数据与模型驱动”的深刻刷新，其发展将高度依赖于与智能技术的深度融合。首先，人为智能与机械进建技术将通过构建工艺-组织-机能的映射模型,实现焊接参数的智能逆向设计与在线优化,大幅提升工艺开发效能与不变性;其次，基于深度进建的视觉检测系统可能对气孔、裂纹等缺点进行实时鉴别与分类,为实现焊接质量的在线关环节造与精准预测奠定基础;而后,数字孪生技术则将构建物理焊接过程与虚构模型的实时交互，为工艺优化与服役机能预测提供全新平台。另一方面,扰装响区(HAZ)受原始微观结构和焊接热循环双沉影响,而分歧资料系统的扰装响组织演变法规尚不明确，这直接影响接头的服役靠得住性,未来应聚焦于扰装响区组织及机能调控钻研。此表，随着新型增材造作合金的不休涌现，尤其是一些拥有特定职能要求的合金，如铝锂合金、钛铝合金等,其焊接性依然是一个亟待解决的问题。最后，异种资料界面行为节造、特殊结构衔接靠得住性以及极端工况下接头寿命评估等，仍是亟待突破的主题科学问题，而传统焊接技术与前沿智能技术的深度融合,也必将为航空航天等高端领域增材造作金属构件提供更高效、更精密、更靠得住的衔接解决规划。

参考文件

[1] CUI L, PENG Z B, CHANG Y Q,et al. Porosity, microstructure and mechanical property of welded joints produced by different laser welding processes in selective laser melting AlSi10Mg alloys[J]. Optics& Laser Technology,2022,150:107952.

[2]田志杰,马月婷,王凯,等.激光选区溶解成形Al-Mg-Sc合金与O态5A06板材TIG焊工艺钻研[J].金属加工(热加工),2025(5):119-124,131.

TIAN Zhijie, MA Yueting, WANG Kai, et al.Process research for selective laser melting formed Al-Mg-Sc alloy and 5A06 alloy with O heat treatment sheet TIG welding[J]. Metal Working,2025(5):119-124,131.

[3] JIA Y Z, SUN S Q, LI B K, et al.Current research status and prospect of laser wire additive manufacturing technology[J]. The International Journal of Advanced Manufacturing Technology,2025,137(7):3229-3255.

[4]黄文,胡红磊,李雷,等.激光熔丝增材造作及其复合造作技术钻研进展[J].特种铸造及有色合金,2025,45(10):1483-1490.

HUANG Wen, HU Honglei, LI Lei,et al. Research progress in laser wire additive manufacturing and its hybrid manufacturing technologies[J]. Special Casting& Nonferrous Alloys,2025,45(10):1483-1490.

[5] TREUTLER K, WESLING V,TREUTLER K,et al.The current state of research of wire arc additive manufacturing(WAAM): A review[J]. Applied Sciences,2021,11(18):8619.

[6]熊俊,程财.电弧熔丝增材造作过程传感与节造钻研进展及瞻望[J].航空造作技术,2022,65(20):14-23.

XIONG Jun, CHENG Cai. Progress and perspectives of process sensing and control in wire and arc additive manufacturing[J]. Aeronautical Manufacturing Technology,2022,65(20):14-23.

[7] YANG X W, LI R D, YUAN T C,et al. A comprehensive overview of additive manufacturing aluminum alloys: Classifications,structures, properties and defects elimination[J].Materials Science and Engineering: A,2025,919:147464.

[8] ARMSTRONG M, MEHRABI H,NAVEED N. An overview of modern metal additive manufacturing technology[J]. Journal of Manufacturing Processes,2022,84:1001-1029.

[9] WU Y. Application of aluminum alloy in aircraft[J]. Journal of Physics: Conference Series,2022,2228(1):012024.

[10] SAMAL S K, VISHWANATHA H M,SAXENA K K,et al.3D-printed satellite brackets:Materials, manufacturing and applications[J].Crystals,2022,12(8):1148.

[11] IBRAHIM M R, AZMAN M F,ARIFFIN A H, et al. Overview of unmanned aerial vehicle(UAV) parts material in recent application[M]//Structural Integrity and Monitoring for Composite Materials. Singapore:Springer Nature Singapore,2023: 179-189.

[12] ZHU L, LI N, CHILDS P R N. Light-weighting in aerospace component and system design[J]. Propulsion and Power Research,2018,7(2):103-119.

[13] WANG L F, LI Y H, ZHOU L C, et al. Progress in additive manufacturing, additive repair and fatigue evaluation of aviation titanium alloy blades[J]. Materials Research Letters, 2023,11(12):973-1012.

[14] BORETTI A. Metal additive manufacturing for internal combustion engine components: A narrative review of applications,materials, processes, challenges, and future directions[J]. The International Journal of Advanced Manufacturing Technology,2025, 139(11):6355-6397.

[15]杨柯,牛梦超,田家龙,等.新一代飞机起落架用马氏体时效不锈钢的钻研[J].金属学报,2018,54(11):1567-1585.

YANG Ke,NIU Mengchao,TIAN Jialong,et al. Research and development of maraging stainless steel used for new generation landing gear[J]. Acta Metallurgica Sinica, 2018, 54(11):1567-1585.

[16] MANIKANDAN P, JALAJA K,ANOOP S, et al. Studies on multiple weld repairs of M250 maraging steel for solid motor casing used in satellite launch vehicle application[J].Welding in the World,2025,69(1):1-14.

[17] JHA A K, DIWAKAR V,SREEKUMAR K. Stress corrosion cracking of H. stainless steel bellows of satellite launch vehicle l propellant tank assembly[J]. Engineering Failure Analysis,2003,10(6):699-709.

[18] FLADER F. Stainless steel in aircraft construction[J]. Journal of Fluids Engineering,1934,56(3):295-300.

[19] WANG L, FENG S Z, WANG Y G,et al. Porosity defects in additively manufactured metal materials: Formation mechanisms, impact on performance and regulation[J]. International Materials Reviews,2025:09506608251371459.

[20] GUZMAN J, RIFFEL K C,EVANS W,et al. Weldability study of alloys 625 and 718 fabricated by laser-based additive manufacturing[J]. Journal of Manufacturing Processes,2025,141:556-569.

[21] DASGUPTA S, THOMA D, KOU S,et al. A test for susceptibility to solidification cracking and liquation cracking in additive manufacturing[J]. Metals,2025,15(10):1147.

[22] BIDARE P,JIMENEZ A,HASSANIN H,et al. Porosity,cracks, and mechanical properties of additively manufactured tooling alloys: A review[J]. Advances in Manufacturing,2022,10(2):175-204.

[23] LIU Y,SHI J,WANG Y C.Evolution,control, and mitigation of residual stresses in additively manufactured metallic materials: A review[J]. Advanced Engineering Materials, 2023,25(22):2300489.

[24] LU X F,CERVERAM,CHIUMENTI M, et al. Residual stresses control in additive manufacturing[J]. Journal of Manufacturing and Materials Processing,2021,5(4):138.

[25] STICCHI M, SCHNUBEL D,KASHAEV N, et al. Review of residual stress modification techniques for extending theFatigue life of metallic aircraft components[J]. Applied Mechanics Reviews,2015,67:010801.

[26] TODARO C J, EASTON M A, QIU D,et al. Grain structure control during metal 3D printing by high-intensity ultrasound[J]. Nature Communications,2020,11:142.

[27]张宇豪,许永超,刘森,等.微量元素对增材造作Al-Zn-Mg-Cu合金组织及机能的影响[J].焊接技术,2022,51(2):1-4,113.

ZHANG Yuhao,XU Yongchao, LIU Sen,et al. Influence of trace elements on microstructure and mechanical properties of additive manufacturing of Al-Zn-Mg-Cu alloy[J]. Welding Technology,2022,51(2):1-4,113.

[28] ROBERTSON S M, KAPLAN A F i-keyhole separation during multi-spot welding of duplex steel[J]. Optics& Laser Technology,2021,143:107382.

[29]蔡创,陈梓琳,栗振鑫,等.能场辅助激光焊接焊缝成形及缺点节造综述[J].航空造作技术,2023,66(13):60-72.

CAI Chuang,CHEN Zilin,LI Zhenxin,et al.Review on weld formation and defect control of energy field assisted laser welding[J]. Aeronautical Manufacturing Technology,2023,66(13):60-72.

[30]陈超,高义皓,任柏桥,等.铝合金激光-电弧复合焊接技术的钻研进展[J].航空造作技术,2025,68(9):47-60.

CHEN Chao, GAO Yihao, REN Boqiao,et al. Research progress of laser-arc hybrid welding technology for aluminum alloy[J]. Aeronautical Manufacturing Technology,2025,68(9):47-60.

[31] KUMAR S, MAHAJAN A, KUMAR S,et al. Friction stir welding: Types, merits& demerits, applications, process variables& effect of tool pin profile[J]. Materials Today:Proceedings,2022,56:3051-3057.

[32] MAKIKANGAS J, RAUTIO T,MUSTAKANGAS A, et al. Laser welding of AlSi10Mg aluminium-based alloy produced by Selective Laser Melting(SLM)[J]. Procedia Manufacturing,2019,36:88-94.

[33] ZHANG C, YU Y, CHEN C, et al.Suppressing porosity of a laser keyhole welded Al-6Mg alloy via beam oscillation[J]. Journal of Materials Processing Technology, 2020, 278:116382.

[34] MICHLER M, HOLLMANN P,ZENKER R, et al. Investigation of pore reduction in hybrid joints of conventionally and additively manufactured AlSi10Mg using electron beam welding[J]. Advanced Engineering Materials,2021,23(6):2001325.

[35] ZHANG C C,BAO Y F,ZHU H H,et al. A comparison between laser and TIG welding of selective laser melted AlSi10Mg[J]. Optics&Laser Technology,2019,120:105696.

[36] SUN T Z, FERGUSON N, LIU C H,et al. Application of adjustable ring mode laser in remote laser welding of additive manufactured AlSi10Mg alloy[J]. Journal of Laser Applications,2022,34(4):042007.

[37] WANG C, HE D Y, CUI L, et al.Improved tensile strength of welded AlSi10Mg alloys by using laser metal deposition[J]. Science and Technology of Welding and Joining, 2023,28(9):946-954.

[38]张钧翀.选择性激光溶解(SLM)成型AlSi10Mg摆动激光填丝焊接接头组织机能钻研[D].北京:北京工业大学,2021.

ZHANG Junchong. Study on microstructure and properties of AlSi10Mg swing laser filled wire welded joint formed by selective laser melting(SLM)[D]. Beijing: Beijing University of Technology,2021.

[39] PING Z T, LI C L, ZHANG J C, et al. Oscillating laser welding of SLM-deposited AlSi10Mg sheets with filler wire: Pores,microstructure and mechanical performance[J].Science and Technology of Welding and Joining,2025:13621718251330566.

[40]赵新成,杨军,赵泳林,等.焊接过程中热输入对铝合金焊接质量的影响及其节造[J].江苏理工学院学报,2025,31(1):87-98.

ZHAO Xincheng, YANG Jun,ZHAO Yonglin,et al. Influence of heat input on aluminum alloy welding quality and its control during ing process[J]. Journal of Jiangsu University of Technology,2025,31(1):87-98.

[41]PENG Z B, CUI L, HE D Y,et al.Effect of Er and Zr addition on laser weldability of AlSi10Mg alloys fabricated by selective laser melting[J]. Materials Characterization, 2022, 190:112070.

[42] MISHRA R S, HARIDAS R S, AGRAWAL P. Friction stir-based additive manufacturing[J]. Science and Technology of Welding and Joining, 2022, 27(3): 141-165.

[43] LIM C H, LI H, KRISHNAN M, et al. Novel method of residual stress reduction for AlSi10Mg manufactured using selective laser melting without compromise of mechanical strength[J]. Virtual and Physical Prototyping, 2023, 18(1): e2131583.

[44] BASTOLA N, JAHAN M P, RANGASAMY N, et al. A review of the residual stress generation in metal additive manufacturing: Analysis of cause, measurement, effects, and prevention[J]. Micromachines, 2023, 14(7): 1480.

[45] 谢辉, 卜文德, 郭明, 等. 增材造作TC4合金的电子束焊接头组织和机能钻研[J]. 特种铸造及有色合金, 2022, 42(2): 167-170.

XIE Hui, BU Wende, GUO Ming, et al. Microstructure and mechanical properties of electron beam welding joints of additive manufactured TC4 alloy[J]. Special Casting & Nonferrous Alloys, 2022, 42(2): 167-170.

[46] 覃佩婷. 增材造作TC4钛合金的摩擦磨损和焊接机能钻研[D]. 昭通: 华南理工大学, 2020.

QIN Peiting. Study on friction welding and wear properties of additive manufacturing TC4 titanium alloy[D]. Guangzhou: South China University of Technology, 2020.

[47] HU F Y, YANG C, YUAN Y, et al. Weld appearance, microstructure evolution and microhardness of welded joint in the TC4 additive manufactured component TIG welding[J]. Materials Today Communications, 2024, 38: 108074.

[48] 王猛, 张立平, 赵琳瑜, 等. 增材造作和铸造TC11钛合金激光焊接头组织与力学机能[J]. 焊接学报, 2023, 44(10): 102-110, 138-139.

WANG Meng, ZHANG Liping, ZHAO Linyu, et al. Comparative study on the microstructure and mechanical properties of the laser welded joints of additive manufactured and forged TC11 titanium alloy[J]. Transactions of the China Welding Institution, 2023, 44(10): 102-110, 138-139.

[49] ZHAN Y, ZHANG E D, GE Y M, et al. Residual stress in laser welding of TC4 titanium alloy based on ultrasonic laser technology[J]. Applied Sciences, 2018, 8(10): 1997.

[50] LEE S, CHOI H, CHO Y, et al. Effect of post-weld heat treatment on residual stress and fatigue crack propagation behavior in linear friction welded Ti-6Al-4V alloy[J]. Materials, 2025, 18(14): 3285.

[51] BOCCARDO A D, ZOU Z, SIMONELLI M, et al. Martensite decomposition kinetics in additively manufactured Ti-6Al-4V alloy: in-situ characterisation and phase-field modelling[J]. Materials & Design, 2024, 241: 112949.

[52] LI G W, WANG Y S, LIANG Y H, et al. Microstructure and mechanical properties of laser welded Ti-6Al-4V (TC4) titanium alloy joints[J]. Optics & Laser Technology, 2024, 170: 110320.

[53] 何智, 胡洋, 曲宏韬, 等. 超声冲击电弧增材造作钛合金零件的各向异性钻研[J]. 航天造作技术, 2016(6): 11-16.

HE Zhi, HU Yang, QU Hongtao, et al. Research on anisotropy of titanium alloy manufactured by ultrasonic impact treatment and wire and arc additive manufacture[J]. Aerospace Manufacturing Technology, 2016(6): 11-16.

[54] XU T Q, LIU J W, WANG J C, et al. Layer control method and mechanical anisotropy of titanium alloy based on double-hot-wire arc additive manufacturing[J]. Journal of Manufacturing Processes, 2022, 82: 448-460.

[55] YOON H, LIU P P, PARK Y, et al. Pulsed laser-assisted additive manufacturing of Ti-6Al-4V for in-situ grain refinement[J]. Scientific Reports, 2022, 12: 22247.

[56] 刘鑫泉, 方超, 刘劲, 等. 增材造作RAFM钢激光焊接头显微组织分析[J]. 焊接学报, 2022, 43(9): 44-49, 115.

LIU Xinquan, FANG Chao, LIU Jin, et al. Microstructure analysis of additive manufacturing produced RAFM steel laser welding joint[J]. Transactions of the China Welding Institution, 2022, 43(9): 44-49, 115.

[57] MOHYLA P, HAJNYS J, STERNADELOVA K, et al. Analysis of welded joint properties on an AISI316L stainless steel tube manufactured by SLM technology[J]. Materials, 2020, 13(19): 4362.

[58] MOKHTARI M, POMMIER P, BALCAEN Y, et al. Laser welding of AISI 316L stainless steel produced by additive manufacturing or by conventional processes[J]. Journal of Manufacturing and Materials Processing, 2021, 5(4): 136.

[59] CASALINO G, CAMPANELLI S L, LUDOVICO A D. Laser-arc hybrid welding of wrought to selective laser molten stainless steel[J]. The International Journal of Advanced Manufacturing Technology, 2013, 68(1): 209-216.

[60] YANG J J, WANG Y, LI F Z, et al. Weldability, microstructure and mechanical properties of laser-welded selective laser melted 304 stainless steel joints[J]. Journal of Materials Science & Technology, 2019, 35(9): 1817-1824.

[61] HONG M, WANG S L, SUN W J, et al. Effect of welding speed on microstructure and mechanical properties of selective laser melting Inconel 625 alloy laser welded joint[J]. Journal of Materials Research and Technology, 2022, 19: 2093-2103.

[62] HU X A, XUE Z Y, ZHAO G L, et al. Laser welding of a selective laser melted Ni-base superalloy: Microstructure and high temperature mechanical property[J]. Materials Science and Engineering: A, 2019, 745: 335-345.

[63] ZHANG Y, HU X A, JIANG Y, et al. Fatigue and creep-fatigue behavior of a laser-welded Ni-based alloy manufactured by selective laser melting method[J]. Journal of Materials Engineering and Performance, 2020, 29(5): 2957-2968.

[64] JOKISCH T, MARKO A, GOOK S, et al. Laser welding of SLM-manufactured tubes made of IN625 and IN718[J]. Materials, 2019, 12(18): 2967.

[65] BRUNNER-SCHWER C, SIMON-MUZAS J, BIEGLER M, et al. Laser welding of L-PBF AM components out of inconel 718[J]. Procedia CIRP, 2022, 111: 92-96.

[66] 唱丽丽, 汪涛, 申赛刚, 等. 选区激光溶解增材造作IN718合金的激光焊接机能[J]. 资料热处置学报, 2020, 41(3): 62-69.

CHANG Lili, WANG Tao, SHEN Saigang, et al. Laser welding properties of IN718 alloy prepared by selective laser melting[J]. Transactions of Materials and Heat Treatment, 2020, 41(3): 62-69.

[67] KERSTENS F, CERVONE A, GRADL P. End to end process evaluation for additively manufactured liquid rocket engine thrust chambers[J]. Acta Astronautica, 2021, 182: 454-465.

[68] GRADL P R, PROTZ C, FIKES J, et al. Lightweight thrust chamber assemblies using multi-alloy additive manufacturing and composite overwrap[C]//AIAA Propulsion and Energy 2020 Forum. Reston, Virginia: AIAA, 2020: 3787.

（注，原文标题：面向航空航天金属增材造作构件的焊接技术钻研进展）